攀枝花一体化污水处理设备

攀枝花一体化污水处理设备

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攀枝花一体化污水处理设备广泛用于处理生活污水、医疗污水、洗涤污水、屠宰污水、布草洗涤污水、塑料清洗污水、养殖污水、洗床单被罩污水、洗餐具废水、各种食品加工废水等。

我们的技术性产品：地埋式一体化污水处理设备、气浮机、斜管沉淀设备、UASB厌氧设备、二氧化氯发生器、臭氧发生器、紫外线消毒设备、加药设备等。

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 悬浮生物膜和活性污泥复合工艺（IntegratedSuspendedBio-filmActivitedSludgeprocess简称ISBAS）介绍
ISBAS工艺
工艺原理：通过向活性污泥反应器中投加一定数量的悬浮载体，提高反应器中的生物量及生物种类，从而提高反应器的处理效率
工艺特点：
既具有传统生物膜法耐冲击负荷、泥龄长、剩余污泥少、无污泥膨胀现象发生的特点，又具有活性污泥法的高效性和运转灵活性。
采用悬浮填料，克服了流化床使载体流态化的动力消耗过大的缺点，同时也克服了固定床容易堵塞的缺点，维护管理简单.

可在各种活性污泥法工艺基础上进行改造，不新增构筑物，投加填料即可实现污水处理提量提标。
工艺的搅拌和曝气系统操作方便，维护简单：曝气系统采用微孔曝气管系统，无需额外增加曝气量。搅拌器采用具有香蕉型搅拌叶片，外形轮廓线条柔和，不损坏填料，整个搅拌和曝气系统很容易维护管理。
MBBR工艺改造布置形式
根据实际情况，可以对原有的工艺进行改造：
A、MBBR法－减少构筑物占地
B、MBBR与活性污泥复合法－增强效果
C、MBBR前置法－抵抗高负荷冲击
D、MBBR后置法－提升出水水质什么是污泥的厌氧消化?与高浓度废水的厌氧处理有何不同?
污泥的厌氧消化是利用厌氧微生物经过水解、酸化、产甲烷等过程，将污泥中的大部分固体有机物水解、液化后并终分解掉的过程。产甲烷菌终将污泥有机物中的碳转变成甲烷并从污泥中释放出来，实现污泥的稳定化。
污泥的厌氧消化与高浓度废水的厌氧处理有所不同。废水中的有机物主要以溶解状态存在，而污泥中的有机物则主要以固体状态存在。按操作温度不同，污泥厌氧消化分为中温消化(30～37℃)和高温消化(45～55℃)两种。由于高温消化的能耗较高，大型污水处理厂一般不会采用，因此常见的污泥厌氧消化实际都是中温消化。

厌氧消化池的基本要求有哪些?
(1)采用两级消化时，一级消化池和一级消化池的停留时间之比可采用1：1、2：1或3：2，其中以采用2：1的多：一级消化池的液位高度必须能满足污泥自流到一级消化池的需要，地下水位较高时、必须考虑池体的抗浮，对消化池进行清理时选择地下水位较低的时候进行。
(2)污泥厌氧消化池一般使用水密性、气密性和抗腐蚀性良好的钢筋混凝土结构，直径通常为6～35m，总高与直径之比为0.8～1.0，内径与圆柱高之比为2：1。池底坡度为8%，池顶距泥面的高度大于1.5m，顶部集气罩直径一般为2m、高度为1~2m、大型消化池集气罩的直径和高度分别大于4m和2m。
(3)污泥厌氧消化池一般设置进泥管、出泥管、上清液排出管、溢流管、循环搅拌管、沼气出管、排空管、取样管、人孔、测压管、测温管等，一般进泥管布置在池中泥位以上、其位置、数量和形式应有利于搅拌均匀、破碎浮渣，污泥管道的小管径为150mm，管材应耐腐蚀或作防腐处理，同时配备管道清洗设备。
(4)上清液排出管可在不同的高度设置3～4个、小直径为75mm，并有与大气隔断的措施；溢流管要比进泥管大一级，且直径不小于200mm，溢流高度要能保证池内处于正压状态；排空管可以和出泥管共用同一管道；取样管小直径为100mm，至少在池中和池边各设一根，并伸入泥位以下0.5m；人孔要设两个，且位置合理。
(5)池四周壁和顶盖必须采取保温措施。

微曝气兼氧处理系统
微曝气兼氧处理系统由微曝气兼氧调节池和初沉池组成。在调节池中进行微量曝气，除可促进废水均质外，因该工艺中二沉池剩余污泥全部回流至调节池，初沉池部分污泥回流至调节池，使调节池在很大程度上相当于高负荷曝气池，从而从理论上延长了好氧反应的时间，该工艺中兼氧调节池DO<1 mg／L。本工程实践表明，兼氧处理系统对CODCr的去除为30％～40％，出水CODCr维持在800 mg／L左右，降低了曝气池的处理负荷，而且出水水质均匀，波动很小。印染废水中残余的染料及硫化碱助剂含量较高，硫化物对微生物具有很强的抑制和毒害作用，硫化碱是强还原剂，如进入曝气池则大量耗氧，可使池内DO急剧下降，因此采用微曝气能有效地将硫化物氧化或吹脱除去，一部分染料在初沉池中沉淀下去，作为初沉污泥排出。此外微曝气系统还有调节水温等作用。

半推流式活性污泥系统
半推流式活性污泥系统(SPFR)是由传统推流式活性污泥系统(PFR)改良而得。传统PFR系统因具有处理深度大、不易产生污泥膨胀、氧利用率高、操作范围宽等优点，曾广泛地应用于城市污水处理工程中，但传统PFR大的缺点是抗冲击负荷能力差，因而限制了其在印染废水治理中的应用。为了避免冲击负荷对生物系统的破坏，我国印染废水生物处理系统多数采用生物膜系统或*混合式活性污泥系统(CFSTR)，与PFR相比，达到相同的底物(BOD)去除率，生物膜系统运行成本较高，CFSTR系统反应时间较长、构筑物容积增大且易产生污泥膨胀。改良后的SPFR系统前半段设计成抗冲击负荷能力较强但反应推动力相对较弱的多点进水阶段曝气，以承担底物去除率的前半段，此阶段由于底物浓度较高，推动力与传统PFR系统相比不是很大，SPFR系统后半部仍为PFR系统，以发挥其在低浓度下的动力学优势。SPFR用于印染废水治理具有两个方面的优势——去除效率高和抗冲击负荷能力强。

(1)去除效率高。印染废水往往BOD／COD较低，为了达到较高的COD去除率，生化系统的BOD负荷一般选取得较低，以便在更多地削减BOD的同时，降低出水中COD，根据我院多年的经验，在印染废水生化处理过程中，BOD的去除率一般要达到90％甚至95％以上。根据文献[1]，在污泥同流比为l，底物去除率为90％时，理想状态下SPFR系统、传统PFR系统所需反应时间分别是CFSTR系统的45％和38％，SPFR系统、传统PFR系统的反应动力学优势非常明显。因而在活性污泥生物处理系统中设置一段“推流式”系统，对提高底物去除率或减少反应时间是非常有利的。
(2)抗冲击负荷能力强。如果不考虑冲击负荷的影响，仅从系统的反应动力学来讲，SPFR系统、传统PFR系统处理印染废水的优势十分明显，但印染废水特点之一是水质成分复杂多变。对于传统PFR系统而言，冲击负荷集中在少量活性污泥上，常导致该部分活性污泥处理能力下降，阶段出水变差，进而影响整个系统。对于SPFR系统而言，冲击负荷由曝气池中半数的活性污泥来承担，尽管其抗冲击负荷能力不如CFSTR系统，但却远远优于传统PFR系统，能够承受较高的冲击强度。总之，将传统PFR系统改良成SPFR系统后，对传统PFR系统反应动力学优势的削弱不是太大，但却使其抗冲击负荷的能力实现了质的变化，从而使改良后的SPFR在印染废水治理中表现出优良的工程化应用性能。