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玉溪一体化污水处理设备

产品时间:2019-02-13

简要描述:

玉溪一体化污水处理设备生化系统形式的选择生化系统形式的选择主要应考虑以下几方面:
①进水水质情况(如难生物降解有机物浓度、碳氮比、碳磷比等);
②出水水质要求(尤其是对脱氮除磷的效果要求等);
③进水水质水量波动情况;
④气候条件等。从目前应用的工程经验来看,A2O及其变形强化工艺是众多应用在MBR脱氮除磷工艺中处理效果较为突出,运行管理较为方便,也是较稳定可靠的一类。表1介绍了目前各种形式的A2

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玉溪一体化污水处理设备
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 MBR工艺生化系统参数设计关键技术
污泥浓度
由于后续通过膜来实现泥水分离,因此较传统活性污泥法可选取较高的MLSS值。但是,在实际工程应用中发现:
①在实际进水有机物浓度低于设计进水水质情况下,MLSS值难以达到设计值,通过减少排泥来维持MLSS值时会造成MLVSS/MLSS值偏低,导致生化池表面产生大量的浮泥,而且反而降低了生物活性,影响处理效率;
②由于MLSS是最基本的设计参数,当实际值与设计值偏差较大时会影响相关设计参数(如SRT、空气量)的准确度,从而影响了实际运行效果。


因此,对于进水有机物浓度较高的工业废水,可选取较高的污泥浓度值(~10g/L)以尽量增大有机物去除能力;而对于城镇综合污水处理工程而言,由于进水浓度相对不高,宜选取较低的污泥浓度(6~8 g/L)。
泥龄对于有脱氮要求的城镇综合污水处理工程,SRT宜根据硝化泥龄和反硝化泥龄来计算确定。需要注意的是:由于系统内的MLSS较高,因此MBR工艺的泥龄通常较传统工艺长。但实践表明:过长(30d)或过短的泥龄均会使膜的TMP增势加剧,而泥龄在20 d 左右时, 跨膜压差增长趋势变缓。因此,泥龄不宜太长,以20 d 左右为宜。
污泥负荷对于传统活性污泥工艺而言,通常采用基于BOD5的污泥负荷作为设计参数,但是,在MBR工艺中,由于MBR反应器内微生物的结构、种类和生物相的变化使MBR工艺对有机底物的利用不仅仅局限于进水中的BOD5值,对部分表现为CODCr的物质也可以利用,因此采用MBR工艺处理城市污水时,不宜采用污泥负荷参数作为设计依据,而应将MLSS和SRT作为MBR工艺生物处理单元的主要设计参数。而由MLSS和SRT推算出的污泥负荷往往仅为传统活性污泥法污泥负荷的一半左右。较低的污泥负荷一方面说明系统抗进水水质冲击的能力较强,另一方面也说明采用MBR工艺处理城镇污水时污泥负荷不宜作为主要的设计指标。水力停留时间(HRT)
由于MBR系统的MLSS较高,以SRT计算确定的生物池的容积较小,相应的所需HRT较短(7~10h)。实践证明,如果考虑到系统有较高的硝化和反硝化处理效果要求时,过短的HRT将难以保证,因此应适当加大系统的HRT(~12h),同时可相应降低SRT,有利于控制膜污染。


需氧量和供气量
由于MBR反应器内的MLSS较传统工艺高,其混合液的液膜厚度、污泥粘滞度等会发生变化,由需氧量计算供气量时应调整α、β和C0值,因此,MBR工艺的理论供气量计算值应大于传统工艺。但是,大量工程实践发现,实际生化池供气量小于计算量。分析其主要原因是:
①为了控制膜表面污堵,需要采用空气擦洗来改变膜丝表面液体的流态,大量的擦洗空气使得膜池内的溶解氧极高(通常其DO值可达8~10 mg/L)而大比例从膜池到生化池的回流(通常为400%~500%)使生化池所需的曝气风量下降;
②当实际进水有机物浓度低于设计值时,会造成计算需氧量和实际MLSS值均低于设计值,实际供气量则会远低于计算值。因此在计算供气量时应充分考虑这些因素,给出一个供气量的区间值,便于进行鼓风机的配置和风量调节控制。
MBR工艺生化系统布局设计关键技术
回流方式
根据生化系统形式、硝化液回流的方式和位置不同,MBR的回流有各种不同的方式,见表1。综合各种回流方式的实际效果,建议:
①采用膜池回流混合液至好氧区,再由好氧区回流硝化液至缺氧区,因为如果采用膜池回流硝化液至缺氧区的方式,由于混合液富含大量氧气,破坏缺氧条件,导致反硝化反应不充分;
②如果采用两段缺氧生化工艺,宜采用两点回流方式,因为尽管增加了相应的管渠,但是两区的回流比例可以按照实际运行情况进行分配,以便于充分有效地利用原水碳源和内源碳源来提高系统脱氮效果,减少外加碳源的用量。
进水方式
由于在城镇污水处理工程中均有较高的除磷脱氮要求,因此大多采用了厌氧-缺氧-好氧工艺,对于MBR工艺而言,生物反应池建议采用两点进水方式,即在生物池前设置进水分配渠道和分配调节堰,污水进入到分配渠道后,通过两套调节堰门将原水按照一定比例分配到厌氧区和缺氧区,从而选择优先满足生物脱氮还是生物除磷对进水碳源的需要,而且各区的分配比例还可以根据不同水质条件下生物脱氮和生物除磷所需碳源的变化进行灵活调节。

膜法SBR

将SBR和接触氧化法相结合可以组成新的膜法SBR称BSBR.BSBR工艺启动快、效率高、管理简便。詹伯军等采用弹性立体填料的BSBR处理印染废水,使废水达标排放。王乾扬等用BSBR处理皮革废水,CODCr去除率达90.1%。实验表明:BS-BR处理效果好于普通SBR法,这是因为BSBR法结合了生物接触氧化法和SBR法的优点。
多段SBR系统
二级SBR系统和三级SBR系统是目前应用较多的一种SBR串联工艺,主要是单级工艺对废水中的有机物处理为一个缺氧一好氧一厌氧的同步过程,因此在相同的运行条件下,当易降解的有机物降解殆尽时,较难降解的有机物几乎未被降解。而在两个串联的SBR中,分别培养出适宜于不同有机物的专性菌,从而使不同种类的有机物在与各自相适应的生化条件下都得到充分降解。

前处理+SBR
为缓冲工业废水中有毒有机物对微生物的抑制作用,在前设置预处理。邓良伟采用水解-SBR艺处理规模化猪场粪污,毕学军等采用溶气气浮法(DAF)作为SBR反应器进水预处理,即溶气气浮一序批式活性污泥法(DAF-SBR法),处理肉食品加工废水,SBR反应器出水 CODcr<60mg/L;BOD5<15mg/L;TN<5mg/L;NH3-N<1.0mg/L;TP<0.2mg/L.完全达到我国肉类加工工业水污染物排放标准(GB13457-92)的一级排放标准。
SBR序组合
由于SBR中可方便地实现各种工艺条件的组合,为此,针对特定的废水,许多学者研究了其处理反应工序。Hangqing Yu等人研究了用SBR处理焦化废水的模式为:好氧反应加两个缺氧段:一个在曝气前,一个在曝气后。4h的缺氧进水使基质在生物中储存并在随后的缺氧反应段中反硝化,运行周期为24h,包括进水及反应16h,反硝化搅拌3-5h,沉淀2h,浇水及闲置3-6h.其中的进水与反应是结合在一起的,分为曝气与不曝气。进水中易降解有机物酚、邻一甲酚在反硝化中作为碳源而被消耗。
SBR在发展中的问题
相对于传统连续流活性污泥法,SBR工艺是一种尚处于发展、完善阶段的技术,许多研究工作刚刚起步,缺乏科学的设计依据和方法以及成熟的运行管理经验,另外,SBR自身的特点更加深了解决问题的难度。

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